ly12鋁板廣泛應用于飛機結構（蒙皮、骨架、肋梁、隔框等）、鉚釘、導彈構件、卡車輪轂、螺旋槳元件及其他各種結構件。
ly12鋁板在不同溫度下的典型抗拉、屈服性能。
合金和狀態(tài) 溫度 抗拉極限mpa 屈服極限mpa 伸長率％
ly12-t4 t351 -ly12-t6 t651 ly12-cz
溫度 抗拉極限mpa 屈服極限mpa 伸長率％
2ly12鋁板（鋁棒）化學成分（％）編輯
硅 si: 0.50 鐵 fe:0.50 銅 cu:3.8～4.9 錳 mn:0.3～0.9 鎂 mg:1.2～1.8 鉻 cr:0.10 鎳 ni: 0.10
鋅 zn:0.25 鈦 ti :0.15 其它: 0.15 鋁 al:余量
3力學性能編輯
抗拉強度 σb (mpa)：205～420
伸長率 δ10 (％)：12～15
固溶處理溫度：529℃～541℃.
抗拉強度(≥mpa)470
0.2％屈服強度(≥mpa)325
伸長率(θ5％)10
疲勞強度105
硬度hb120
電導率20°c,30
20°c電阻率n .m 48
彈性模量 68
4焊接編輯
目前國內(nèi)外許多學者都在進行攪拌摩擦焊焊接過程塑性金屬流動的可視化工作，并且提出了大量的方法，如嵌入示蹤粒子法、鋼球示蹤法，異種鋁合金金相組織顯示法等等[1-7]。研究將兩種鋁合金通過攪拌摩擦焊連接，焊后制成金相試樣，通過兩種鋁合金顯微組織在同一腐蝕液下呈現(xiàn)的截然不同形貌的對比，觀察攪拌摩擦焊焊縫金屬的流動特性。
1 試驗材料及方法
試驗選用的材料為ly12和lf2兩種鋁合金，其化學成分見表1。試驗在自制的fsw焊機上進行，選用的焊接參數(shù)見表2，焊接參數(shù)由焊機控制系統(tǒng)的mcgs組態(tài)軟件實時檢測記錄[8]。具體試驗過程如下：采用3mmlf2和6mmly12搭接以及6mmlf2和6mmly12對接，分別進行攪拌摩擦焊試驗。焊后按照觀測要求，分別截取不同位置的橫、縱截面，用keller's腐蝕劑腐蝕30秒后制成金相試樣，在xjp-200光學顯微鏡下觀察焊縫顯微組織。由于兩種材料不同的耐腐蝕性能，ly12耐腐蝕性較弱，顯微組織較暗，而lf2耐腐蝕性較強，顯微組織則較亮，因而試樣呈現(xiàn)明暗兩種顯微組織的分布，通過不同組織外觀顯示了鋁合金攪拌摩擦焊的流場分布。
表1 ly12與lf2鋁合金的化學成分對比 （wt％）
型號 mg mn fe si cu
lf2 2.0-2.8 0.15-0.40 0.40 0.40 0.10
ly12 1.2-1.8 0.3-0.9 — — 3.8-4.9
表2 焊接參數(shù)
焊接參數(shù) 軸肩/攪拌針 直徑d/d（mm） 攪拌針長度l（mm） 旋轉(zhuǎn)速度ω（r/min） 焊接速度v（mm/min） 焊接能量p（w）
搭接接頭 32 /10 8.5 1025 16 6435
對接接頭 24 /8 5.5 1250 42 5960
2 試驗結果分析
2.1 3mmlf2和6mmly12搭接結果分析
通過將3mmlf2和6mmly12搭接觀測攪拌摩擦焊塑性金屬的豎直方向的流動狀況， 接頭組織分布如圖1所示，接頭上層為3mmlf2，下層為6mm ly12。因耐腐蝕性不同，lf2呈現(xiàn)較亮的組織，而ly12則呈現(xiàn)較暗的組織。根據(jù)組織形態(tài)的不同，焊縫接頭可分為五個區(qū)：a區(qū)為黑白相間的薄層混合區(qū)，主要受攪拌針的旋轉(zhuǎn)擠壓作用剪切滑移過渡形成，局部放大如圖2-1所示；b區(qū)為下層金屬向前、向上流動區(qū)，向上流動高度高于被搭接板材的
厚度，主要受到摩擦頭軸肩后部對焊縫金屬的頂鍛摩擦作用所致；c區(qū)為洋蔥圓環(huán)區(qū)，縱截面放大圖2-3可以看到明顯的分層過渡跡象，這是由于攪拌摩擦頭旋轉(zhuǎn)前進使前方的塑化金屬受到攪拌針的旋轉(zhuǎn)擠壓作用向后流動，并呈周期性的向后轉(zhuǎn)移，并且在圖中的s處可以觀察到明顯的拐點區(qū)，說明該處流動模式發(fā)生變化；d區(qū)為底部擠壓區(qū)，由于攪拌針的長度略小于板材厚度以及摩擦頭的旋轉(zhuǎn)擠壓使塑性金屬在c區(qū)的流動模式在該區(qū)發(fā)生斷裂，形成塑性金屬的無序混合，該區(qū)也是焊縫接頭的薄弱區(qū)；e區(qū)為旋轉(zhuǎn)流動區(qū)，位于焊縫上層，主要受摩擦頭軸肩的旋轉(zhuǎn)摩擦作用，焊縫金屬由返回側(cè)向前進側(cè)轉(zhuǎn)移。
湘公網(wǎng)安備 43052302000106號