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集膚效應(yīng) 是指以一定頻率的交流電流通過同一個導(dǎo)體時,電流的密度不是均勻地分布于導(dǎo)體的所有截面的,它會主要向?qū)�體的表面集中,即電流在導(dǎo)體表面的密度大,在導(dǎo)體內(nèi)部的密度小,所以我們形象地稱之為:"集膚效應(yīng)"。集膚效應(yīng)通常用電流的穿透深度來度量,穿透深度值越小,集膚效應(yīng)越顯著。這穿透深度與導(dǎo)體的電阻率的平方根成正比,與頻率和磁導(dǎo)率的平方根成反比。通俗地說,頻率越高,電流就越集中在鋼板的表面;頻率越低,表面電流就越分散。必須注意:鋼鐵雖然是導(dǎo)體,但它的磁導(dǎo)率會隨著溫度升高而下降,就是說,當(dāng)鋼板溫度升高的時候,磁導(dǎo)率會下降,集膚效應(yīng)會減小。

鄰近效應(yīng) 是指高頻電流在兩個相鄰的導(dǎo)體中反向流動時,電流會向兩個導(dǎo)體相近的邊緣集中流動,即使兩個導(dǎo)體另外有一條較短的邊,電流也并不沿著較短的路線流動,我們把這種效應(yīng)稱為:"鄰近效應(yīng)"。

鄰近效應(yīng)本質(zhì)上是由于感抗的作用,感抗在高頻電流中起主導(dǎo)的作用。鄰近效應(yīng)隨著頻率增高和相鄰導(dǎo)體的間距變近而增高,如果在鄰近導(dǎo)體周圍再加上一個磁心,那么高頻電流將更集中于工件的表層。

這兩種效應(yīng)是實現(xiàn)金屬高頻焊接的基礎(chǔ)。高頻焊接就是利用了集膚效應(yīng)使高頻電流的能量集中在工件的表面;而利用了鄰近效應(yīng)來控制高頻電流流動路線的位置和范圍。電流的速度是很快的,它可以在很短的時間內(nèi)將相鄰的鋼板邊部加熱,熔融,并通過擠壓實現(xiàn)對接。

折疊高頻發(fā)生器
過去的焊管機組上使用高頻發(fā)生器是三回路的:高頻發(fā)電機組;固體變頻器;電子高頻振蕩器,后來基本上都改進為單回路的了。調(diào)節(jié)高頻振蕩器輸出功率的方法有多種,如自耦變壓器,電抗法,晶閘管法等。

折疊饋電裝置
這是為了向管子傳送高頻電流用的,包括電極觸頭,感應(yīng)圈和阻抗器。接觸焊中一般采用耐磨的銅鎢合金的電極觸頭,感應(yīng)焊中采用的是紫銅制的感應(yīng)圈。阻抗器的主要元件是磁心,它的作用是增加管子表面的感抗,以減少無效電流,提高焊接速度。阻抗器的磁心采用鐵氧體,要求它的居里點溫度不低于310°,居里點溫度是磁心的重要指標(biāo),居里點溫度越高,就能靠得離焊縫越近,靠得越近,焊接效率也越高。

折疊固態(tài)模塊式
世界上一些大公司開始采用了固態(tài)模塊式結(jié)構(gòu),大大提高了焊接可靠性,保證了焊接質(zhì)量。如EFD公司設(shè)計的WELDAC G2 800高頻焊機由以下部分組成:整流及控制單元(CRU),逆變器,匹配及補償單元(IMC),CRU與IMC間的直流電纜,IMC到線圈或接觸組件。

機器的兩個主要部分是CRU及IMC。CRU包括一個帶有主隔絕開關(guān)及一個全橋二極管整流器的整流部分(它把交流電轉(zhuǎn)換為直流電),一個帶有控制裝置及外部控制設(shè)備界面的控制器。IMC包括逆變器模塊,一個匹配變壓器以及一個用于為感應(yīng)線圈提供必需的無功功率的電容組。

主供電電壓(3相480V),通過主隔絕開關(guān)被送到主整流器中。在主整流器中,主電壓被轉(zhuǎn)換為640V的直流電并且通過母線與主直流線纜相連接。直流電通過由數(shù)個并聯(lián)電纜組成的直流電輸送線被送到IMC。DC線纜在IMC單元母線上終止。逆變部分的逆變器模塊通過高速直流保險同DC母線以并聯(lián)方式連接在一起。DC電容也與DC母線連接在一起。

每個逆變器模塊構(gòu)成一個全橋igbt三極管逆變器。三極管的驅(qū)動電路則在逆變器模塊內(nèi)的一個印刷電路板上。直流電由逆變器變?yōu)楦哳l交流電。根據(jù)具體的負(fù)載,交流電的頻率范圍在100-150KH范圍之間。為根據(jù)負(fù)載對逆變器進行調(diào)整,所有逆變器都以并聯(lián)方式同匹配變壓器連接。變壓器有數(shù)個并聯(lián)的主繞組,及一個副繞組。變壓器的匝數(shù)比是固定的。

輸出電容由數(shù)個并聯(lián)電容模塊組成。電容器以串聯(lián)方式同感應(yīng)線圈相連接,因此輸出電路也是串聯(lián)補償?shù)摹ｋ娙萜鞯淖饔檬歉鶕?jù)感應(yīng)線圈對無功功率的要求進行補償,及通過此補償來使輸出電路的共振頻率達到所要求的數(shù)值。

頻率控制系統(tǒng)被設(shè)計用來使三極管始終工作在系統(tǒng)的共振頻率上。共振頻率通過測量輸出電流的頻率確定。此頻率隨即被用來作為開通三極管的時基信號。三極管驅(qū)動卡向每個逆變器模塊上的每個三極管發(fā)送信號來控制三極管何時開通,何時關(guān)斷。

感應(yīng)加熱系統(tǒng)的輸出功率控制是通過控制逆變器的輸出電流來控制的。上述控制是通過一個用來控制三極管驅(qū)動器的功率控制卡完成的。

輸出功率參考值由IMC操縱面板上的功率參考電位計給出,或者由外部控制面板輸出給控制系統(tǒng)。此數(shù)值被傳送給系統(tǒng)控制器后,將與由整流單元測量系統(tǒng)測量出的 DC功率數(shù)值相比較�？刂破靼�括一個限定功能,它可以根據(jù)參考功率值與DC功率測量值的比較結(jié)果計算出一個新的輸出電流設(shè)定值。控制器計算出來的輸出功率設(shè)定值被送到功率控制卡,此控制卡將根據(jù)新的設(shè)定值來限定輸出電流。

報警系統(tǒng)根據(jù)IMC中報警卡的輸入信號及IMC,CRU中的各類監(jiān)視設(shè)備發(fā)出的信號來工作。報警將顯示在工作臺上。

控制及整流器單元(CRU)

逆變器,匹配及補償單元 (IMC)

直流線纜 輸出功率總線,線圈及接觸頭連接

冷卻系統(tǒng)安裝在一個自支撐鋼框架內(nèi),所有部件聯(lián)結(jié)成為一個完整的單元。系統(tǒng)包括:帶有電機的循環(huán)泵,熱交換器(水/水),補償容器,輸出過程端(次輸出)壓力表,主進水口溫度控制閥門,控制閥以及電氣柜。主進水口端的熱交換器使用未處理的支流水作為冷卻用水,次端的熱交換器則使用凈化后的中性飲用水作為冷卻水。未處理的水由恒溫閥門控制,它用來測量次輸出端的溫度。鋼框架可以用螺栓固定在門上。

影響高頻焊接質(zhì)量的因素很多,而且這些因素在同一個系統(tǒng)內(nèi)互相作用,一個因素變了,其它的因素也會隨著它的改變而改變。所以,在高頻調(diào)節(jié)時,光是注意到頻率,電流或者擠壓量等局部的調(diào)節(jié)是不夠的,這種調(diào)整必須根據(jù)整個成型系統(tǒng)的具體條件,從與高頻焊接有關(guān)聯(lián)的所有方面來調(diào)整。

高頻焊接后一定排除空氣,方法是:用工具按實焊點,排出多余的空氣,達到焊點飽滿的目的。

高頻焊接時的頻率對焊接有極大的影響,因為高頻頻率影響到電流在鋼板內(nèi)部的分布性。選用頻率的高低對于焊接的影響主要是焊縫熱影響區(qū)的大小。從焊接效率來說,應(yīng)盡可能采用較高的頻率。100KHz的高頻電流可穿透鐵素體鋼0.1mm,400KHz則只能穿透0.04mm,即在鋼板表面的電流密度分布,后者比前者要高近2.5倍。在生產(chǎn)實踐中,焊接普碳鋼材料時一般可選取 350KHz~450KHz的頻率;焊接合金鋼材料,焊接10mm以上的厚鋼板時,可采用50KHz~150KHz那樣較低的頻率,因為合金鋼內(nèi)所含的鉻,鋅,銅,鋁等元素的集膚效應(yīng)與鋼有一定差別。國外高頻設(shè)備生產(chǎn)廠家已經(jīng)大多采用了固態(tài)高頻的新技術(shù),它在設(shè)定了一個頻率范圍后,會在焊接時根據(jù)材料厚度,機組速度等情況自動跟蹤調(diào)節(jié)頻率。

會合角

會合角是鋼管兩邊部進入擠壓點時的夾角。由于鄰近效應(yīng)的作用,當(dāng)高頻電流通過鋼板邊緣時,鋼板邊緣會形成預(yù)熱段和熔融段(也稱為過梁),這過梁段被劇烈加熱時,其內(nèi)部的鋼水被迅速汽化并爆破噴濺出來,形成閃光,會合角的大小對于熔融段有直接的影響。

會合角小時鄰近效應(yīng)顯著,有利提高焊接速度,但會合角過小時,預(yù)熱段和熔融段變長,而熔融段變長的結(jié)果,使得閃光過程不穩(wěn)定,過梁爆坡后容易形成深坑和針孔,難以壓合。

會合角過大時,熔融段變短,閃光穩(wěn)定,但是鄰近效應(yīng)減弱,焊接效率明顯下降,功率消耗增加。同時在成型薄壁鋼管時,會合角太大會使管的邊緣拉長,產(chǎn)生波浪形折皺�，F(xiàn)時生產(chǎn)中我們一般在2°——6°內(nèi)調(diào)節(jié)會合角,生產(chǎn)薄板時速度較快,擠壓成型時要用較小的會合角;生產(chǎn)厚板時車速較慢,擠壓成型時要用較大的會合角。有廠家提出一個經(jīng)驗公式:會合角×機組速度≮100,可供參考。

焊接方式

高頻焊接有兩種方式:接觸焊和感應(yīng)焊。

接觸焊是以一對銅電極與被焊接的鋼管兩邊部相接觸,感應(yīng)電流穿透性好,高頻電流的兩個效應(yīng)因銅電極與鋼板直接接觸而得到最大利用,所以接觸焊的焊接效率較高而功率消耗較低,在高速低精度管材生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用,在生產(chǎn)特別厚的鋼管時一般也都需要采用接觸焊。但是接觸焊時有兩個缺點:一是銅電極與鋼板接觸,磨損很快;二是由于鋼板表面平整度和邊緣直線度的影響,接觸焊的電流穩(wěn)定性較差,焊縫內(nèi)外毛刺較高,在焊接高精度和薄壁管時一般不采用。

感應(yīng)焊是以一匝或多匝的感應(yīng)圈套在被焊的鋼管外,多匝的效果好于單匝,但是多匝感應(yīng)圈制作安裝較為困難。感應(yīng)圈與鋼管表面間距小時效率較高,但容易造成感應(yīng)圈與管材之間的放電,一般要保持感應(yīng)圈離鋼管表面有5~8 mm的空隙為宜。采用感應(yīng)焊時,由于感應(yīng)圈不與鋼板接觸,所以不存在磨損,其感應(yīng)電流較為穩(wěn)定,保證了焊接時的穩(wěn)定性,焊接時鋼管的表面質(zhì)量好,焊縫平整,在生產(chǎn)如API等高精度管子時,基本上都采用感應(yīng)焊的形式。

輸入功率

高頻焊接時的輸入功率控制很重要。功率太小時管坯坡口加熱不足,達不到焊接溫度,會造成虛焊,脫焊,夾焊等未焊合缺陷;功率過大時,則影響到焊接穩(wěn)定性,管坯坡口面加熱溫度大大高于焊接所需的溫度,造成嚴(yán)重噴濺,針孔,夾渣等缺陷,這種缺陷稱為過燒性缺陷。高頻焊接時的輸入功率要根據(jù)管壁厚度和成型速度來調(diào)整確定,不同成型方式,不同的機組設(shè)備,不同的材料鋼級,都需要我們從生產(chǎn)第一線去總結(jié),編制適合自己機組設(shè)備的高頻工藝。

管坯坡口

管坯的坡口即斷面形狀,一般的廠家在縱剪后直接進入高頻焊接,其坡口都是呈"I"形。當(dāng)焊接材料厚度大于8~10mm以上的管材時,如果采用這種"I"形坡口,因為彎曲圓弧的關(guān)系,就需要融熔掉管坯先接觸的內(nèi)邊層,形成很高的內(nèi)毛刺,而且容易造成板材中心層和外層加熱不足,影響到高頻焊縫的焊接強度。所以在生產(chǎn)厚壁管時,管坯最好經(jīng)過刨邊或銑邊處理,使坡口呈"X"形,實踐證明,這種坡口對于均勻加熱從而保障焊縫質(zhì)量有很大關(guān)系。

坡口形狀的選取,也影響到調(diào)節(jié)會合角的大小。

焊接接頭設(shè)計在焊接工程中設(shè)計中是較薄弱的環(huán)節(jié),主要是許多鋼結(jié)構(gòu)件的接口設(shè)計不是出自焊接工程技術(shù)人員之手,硬性套標(biāo)準(zhǔn)和工藝性能較差的坡口屢見不鮮。坡口形式對控制焊縫內(nèi)部質(zhì)量和焊接結(jié)構(gòu)制造質(zhì)量有著很重要作用。坡口設(shè)計必須考慮母材的熔合比,施焊空間,焊接位置和綜合經(jīng)濟效益等問題。應(yīng)先按下式計算橫向收縮值ΔB。

ΔB=5.1Aω/t+1.27d

式中Aω——焊縫橫截面積,mm³,t——板厚,mm,d——焊縫根部間隙,mm。找出ΔB與Aω的關(guān)系后,即可根據(jù)兩者關(guān)系列表分析,處理數(shù)據(jù),進行優(yōu)化設(shè)計,最后確定矩形管對接焊縫破口形式(圖2)。

焊接速度

焊管機組的成型速度受到高頻焊接速度的制約,一般來說,機組速度可以開得較快,達到100米/分鐘,世界上已有機組速度甚至于達到400米/分鐘,而高頻焊接特別是感應(yīng)焊只能在60米/分鐘以下,超過10mm的鋼板成型,國內(nèi)機組生產(chǎn)的成型速度實際上只能達到8~12米/分鐘。

焊接速度影響焊接質(zhì)量。焊接速度提高時,有利于縮短熱影響區(qū),有利于從熔融坡口擠出氧化層;反之,當(dāng)焊接速度很低時,熱影響區(qū)變寬,會產(chǎn)生較大的焊接毛刺,氧化層增厚,焊縫質(zhì)量變差。當(dāng)然,焊接速度受輸出功率的限制,不可能提得很高。

國內(nèi)機組操作經(jīng)驗顯示,2~3 mm的鋼管焊接速度可達到40米/分鐘,4~6mm的鋼管焊接速度可達到25米/分鐘,6~8 mm的鋼管焊接速度可達到12米/分鐘,10~16 mm的鋼管焊接速度在12米/分鐘以下。接觸焊時速度可高些,感應(yīng)焊時要低些。

阻抗器

阻抗器的作用是加強高頻電流的集膚效應(yīng)和相鄰效應(yīng),阻抗器一般采用M-XO/N-XO類鐵氧化體制造,通常做成Φ10mm×(120——160)mm規(guī)格的磁棒,捆裝于耐熱,絕緣的外殼里,內(nèi)部通以水冷卻。

阻抗器的設(shè)置要與管徑相匹配,以保證相應(yīng)的磁通量。要保證阻抗器的磁導(dǎo)率,除了阻抗器的材料要求以外,同時要保證阻抗器的截面積與管徑的截面積之比要足夠的大。在生產(chǎn)API管等高等級管子時,都要求去除內(nèi)毛刺,阻抗器只能安放在內(nèi)毛刺刀體內(nèi),阻抗器的截面積相應(yīng)會小很多,這時采取磁棒的集中扇面布置的效果要好于環(huán)形布置。

阻抗器與焊接點的位置距離也影響焊接效率,阻抗器與管內(nèi)壁的間隙一般取6~15 mm,管徑大時取上限值;阻抗器應(yīng)與管子同心安放,其頭部與焊接點的間距取10~20 mm,同理,管徑大時取大的值。

焊接壓力

焊接壓力也是高頻焊接的主要參數(shù)。理論計算認(rèn)為焊接壓力應(yīng)為100~300MPa,但實際生產(chǎn)中這個區(qū)域的真實壓力很難測量。一般都是根據(jù)經(jīng)驗估算,換算成管子邊部的擠壓量。不同的壁厚取不同的擠壓量,通常2mm以下的擠壓量為:3~6 mm時為0.5t~ t;6~10 mm時為0.5t;10 mm以上時為0.3t~0.5t。

API鋼管生產(chǎn)中,常出現(xiàn)焊縫灰斑缺陷,灰斑缺陷是難熔的氧化物,為達到消除灰斑的目的,寶鋼等廠家多采取了加大擠壓力,增加焊接余量的方法,6mm以上鋼管的擠壓余量達0.8~1.0的料厚,效果很好。

高頻焊接常見的問題及其原因,解決方法:

⑴焊接不牢,脫焊,冷疊;

原因:

1、輸出功率、壓力、速度三者之間不匹配。

2、條料邊緣損傷或存在其它缺陷。

解決方法:1 調(diào)整功率;2 厚料管坯改變坡口形狀;3 調(diào)節(jié)擠壓力;4 調(diào)整速度。

⑵焊縫兩邊出現(xiàn)波紋;

原因:會合角太大。

解決方法:1、調(diào)整導(dǎo)向輥位置;2、調(diào)整實彎成型段;3、提高焊接速度。

⑶焊縫有深坑和針孔;

原因:出現(xiàn)過燒。

解決方法:1、調(diào)整導(dǎo)向輥位置,加大會合角;2、調(diào)整功率;3、提高焊接速度。

⑷焊縫毛刺太高;

原因:熱影響區(qū)太寬。

解決方法:1、提高焊接速度;2、調(diào)整功率。

⑸夾渣;

原因:輸入功率過大,焊接速度太慢。

解決方法:1、調(diào)整功率;2、提高焊接速度。

⑹焊縫外裂紋;

原因:母材質(zhì)量不好;受太大的擠壓力。

解決方法:1、保證材質(zhì);2、調(diào)整擠壓力。

⑺錯焊,搭焊;

原因:成型精度差。

解決方法:調(diào)整機組成型模輥。

高頻焊接是焊管生產(chǎn)中的關(guān)鍵工序,由于系統(tǒng)性的影響因素,至今還需要我們在生產(chǎn)第一線中探索經(jīng)驗,每一臺機組都有它的設(shè)計和制造差別,每一個操作者也有不同的習(xí)慣,也就是說有,機組和人一樣,都有自己的個性。我們將這些資料提供給大家,是為了讓我們更好得了解高頻焊接的基本原理,從而更好地結(jié)合自己的生產(chǎn)實踐,總結(jié)出適合于自己機組的操作規(guī)程。

(美國石油學(xué)會)API-5L/5CT焊縫標(biāo)準(zhǔn)

API-5CT標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定:

⒑5 壓扁試驗

⒑5.4 第1組試驗方法————非整體熱處理的管子

試樣應(yīng)在平行板間壓扁。在每組壓扁試樣中,一個試樣應(yīng)在90°位置壓扁,另一個試樣應(yīng)在0°位置壓扁。試樣應(yīng)壓扁至相對管壁相接觸為止。在板間距離不小于表 C.23或表E.23規(guī)定值時,試樣任何部位不應(yīng)產(chǎn)生裂紋或斷裂。在整個壓扁過程中,不應(yīng)出現(xiàn)不良的組織結(jié)構(gòu)、焊縫未熔合、分層、金屬過燒或擠出金屬等現(xiàn)象。

⒑5.5 第1和第2組試驗方法————整體熱處理的管子

試樣應(yīng)在平行板間壓扁,且焊縫處于彎曲程度最大處。由檢驗人員決定,還應(yīng)使焊縫位于距彎曲程度最大處90°位置進行壓扁試驗。試樣應(yīng)壓扁至相對管壁相接觸為止。

API-5L標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定:

⒍2.2 壓扁試驗驗收標(biāo)準(zhǔn)

壓扁試驗驗收標(biāo)準(zhǔn)如下:

a) 鋼級高于A25級的電焊鋼管以及規(guī)格小于12-3/4的激光焊鋼管。

1)對于規(guī)定壁厚等于或大于0.500in(12.7mm),且鋼級為X60或更高鋼級的鋼管原始外徑(OD)的三分之二的焊縫應(yīng)不出現(xiàn)開裂。對所有其他鋼級和規(guī)定壁厚的鋼管,壓扁到鋼管原始外徑的1/2時,焊縫不應(yīng)出現(xiàn)開裂。

2)對D/t大于10的鋼管繼續(xù)壓扁到鋼管原始外徑(OD)的三分之一,除焊縫之外不應(yīng)出現(xiàn)焊縫或斷裂。

3)對所有D/t的鋼管,繼續(xù)壓扁,直到鋼管的管壁貼合為止,在整個壓扁試驗過程中,不得出現(xiàn)分層或過燒金屬的現(xiàn)象。

b)對A25鋼級的焊接鋼管,壓扁到鋼管原始外徑的四分之三焊縫應(yīng)不出現(xiàn)開裂。繼續(xù)壓扁到到鋼管原始外徑的60%,除焊縫之外的金屬應(yīng)不出現(xiàn)焊縫或斷裂。

注1:對于所有壓扁試驗,規(guī)格小于2-3/8的鋼管,焊縫包括熔合線兩側(cè)各1/4in(6.4mm)范圍內(nèi)的金屬,規(guī)格不小于2-3/8的鋼管焊縫包括熔合線兩側(cè)各1/2in(12.7mm)范圍內(nèi)的金屬

注2:對于經(jīng)過熱減徑機的電焊鋼管,在熱減徑前進行壓扁試驗,壓扁試驗的原始外徑由制造廠確定。其他情況下,原始外徑為規(guī)定外徑。

表C.23 電焊管壓扁試驗板間距離

鋼級 D/t 最大板間距離mm

H40 ≥16

<16 0.5D

D×(0.830-0.0206 D/t)

J55、K55 ≥16

⒊93~16

<3.93 0.65D

D×(0.980-0.0206 D/t)

D×(1.104-0.0518 D/t)

M65

N80(a)

L80

C95(a)

P110(b)

Q125(b) 全部

90~28

90~28

90~28

全部

全部 D×(1.074-0.0194 D/t)

D×(1.074-0.0194 D/t)

D×(1.074-0.0194 D/t)

D×(1.080-0.0178 D/t)

D×(1.086-0.0163 D/t)

D×(1.092-0.0140 D/t)

D——管子規(guī)定外徑,mm。

t——管子規(guī)定壁厚,mm。

(a) 如果壓扁試樣失效于12或6點位置,壓扁試驗應(yīng)繼續(xù)進行,直到剩余試樣在3或9點位置失效。12或6點位置上的早期失效不應(yīng)作為拒收依據(jù)。

(b) 見A.5(SR11)。壓扁應(yīng)至少為0.85D。

表E.23 電焊管壓扁試驗板間距離

鋼級 D/t 最大板間距離in

H40 ≥16

<16 0.5D

D×(0.830-0.0206 D/t)

J55、K55 ≥16

⒊93~16

<3.93 0.65D

D×(0.980-0.0206 D/t)

D×(1.104-0.0518 D/t)

M65

N80(a)

L80

C95(a)

P110(b)

Q125(b) 全部

90~28

90~28

90~28

全部

全部 D×(1.074-0.0194 D/t)

D×(1.074-0.0194 D/t)

D×(1.074-0.0194 D/t)

D×(1.080-0.0178 D/t)

D×(1.086-0.0163 D/t)

D×(1.092-0.0140 D/t)

D——管子規(guī)定外徑,in。

t——管子規(guī)定壁厚,in。

(a)如果壓扁試樣失效于12或6點位置,壓扁試驗應(yīng)繼續(xù)進行,直到剩余試樣在3 或9點位置失效。12或6點位置上的早期失效不應(yīng)作為拒收依據(jù)。

(b)見A.5(SR11)。壓扁應(yīng)至少為0.85D。